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电机振动频谱分析与处理

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  • 发布时间:2014-11-20
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2011年年初,济钢能源动力厂 7号 D1170高炉鼓风机驱动电机轴承振动逐渐增大,影响设备的安全稳定运行。该电机为YK3500-2型 3500kW 异步电机,转速 2880r/min,两端轴承都为球面滑动轴承。经监测记录,轴承振动速度在 6个月内由2.3mm/s逐渐增至6.5mm/s。电机与增速箱小齿轮通过弹性膜片联轴器连接,小齿轮侧轴承振动基本正常,机组其余轴承振动变化不大(表 1)。

2.振动分析(1)初步分析经观察,电机底座为 1 6mm厚钢板焊接,并用快速灌浆料灌制底座,结构比较合理,基础强度能够达到要求。测量发现,电机地脚处振幅最大为0.012mm,底座靠近电机处振幅都未超过0.01mm。由此 ,底座刚度和基础松动引起振动的可能较校表 1 电机及小齿轮轴承振动情况 mm/s2011年 2月 5日 2011年 9月 7日 测点水平方向 垂直方向 轴向 水平方向 垂直方向 轴向1 23 1.5 l3 6.5 2.1 2-22 1.7 1.9 1.1 5.7 3.5 1.63 1.1 1.6 1.7 1.8 23 2.54 O.9 1.1 1.5 1.1 1.5 18注:4个轴承以电机非负荷侧为测点 l依次排序该电机两端轴承为球面轴承,球面轴承具有-定自动调心、减振功能,而且对近期检修记录进行检查发现,电机测点 1、测点2的轴承间隙、紧力都在技术标准范围内,轴承间隙分别为0.27ram、0.29ram,轴承压紧力分别为O.02mm、0.01mm,因此轴承本身引起振动的可能性较校题。除尘器蝶阀漏风的原因在于蝶阀简体内壁不圆,与翻板外周之间的局部间隙太大,而且内壁与翻板之间为刚性接触 ,不能有效切断除尘器与接灰箱之间的风路。为此,对除尘器蝶阀进行了改进,碟阀筒体由原来的卷制加工改做钢管镗内圆孔加工,同时还加大了筒壁厚度,提高筒壁内孔的圆柱度;翻板与阀体内壁之间采用柔性密封材料,翻板外圆镶嵌-圈耐高温的9字形硅胶密封圈,保证了翻板与阀体内壁闭合时接触严密。

(2)安装落料器滚网清扫装置。在膨化梗丝落料器内的滚网下部安装-组可调节排刷,该排刷的两端部固定在落料器两端部箱体壁上。滚网每旋转-周被清刷-次,毛刷与滚网的间距可以通过长孔螺栓进行调节。

安装落料器滚网清扫装置可以防止膨化塔落料器产生的糊网现象,减少循环风系统阻力,增强通风除尘系统的风压和风量的稳定性。

(3)改进操作方法 ,增加清理烟尘次数。除尘器蝶阀的改进为正常生产期间清理烟尘创造了条件。安装滚网清刷装置在净化循环风空气的同时也增加了烟尘的滤出量。根据新郑卷热交换器底部涡流区等部位的积尘,净化循环风管路系统。

4.效果新郑卷烟厂于 2010年 12月份安装了落料器滚网清扫装置和改进除尘器蝶阀密封,并增加生产后打冷却风时间。从表 1可以看出,2011年以后彻底杜绝了膨化塔内燃和落料器的糊网现象,同时,膨胀后梗丝的含末率也有-定程度的下降。通过采取上述措施,直接效果是减少了循环风中的含尘量,进而解决了膨化塔内燃和落料器糊网等问题,减少了设备故障停机率,加强了设备运行安全性,提高了膨化梗丝的质量。 W13.04-29表 1 膨化塔改进效果对照表冷却时间, 清尘次数, 清尘量, 糊网次数, 内燃次数/ 梗丝含末率, 测试时期m1n (次/班) (kg/lOOOkg) (次/季) (次/季 ) %2010年 3季度 25 l 41.12 16 9 2.5l2010年4季度 30 1 50.61 8 5 2-232011年 1季度 32 2 73.49 2.412011年 2季度 32 2 72.74 0 0 2.0l2011年 3季度 32 2 74.47 1.98烟厂的经验,配置有两个0.16m,储灰箱的3T-1250型塔式梗丝膨化设备,在正常生产期间清理烟尘的次数以每两小时-次为宜。设备操作要严格执行操作规程 ,班前预热时间应达到规定温度后方可进料,班后保证30min的打冷却风时问,以利于排除-. 誊j 鳗警越 . 誊-作者联通:河南中烟工业有限公司新郑卷烟厂 河南新郑市新华路 999号 451150E-mal:ybky329###163.eom [编辑 王 其]设置皇理与维值2013№4 l圃离心泵振动故障诊断处理-例唐 伟 潘多艳摘要 应用设备振动监测技术,通过振动分析,结合泵的管线布置,找出离心泵振动大的原因,对泵进出口管线加支撑,解决 了泵振 动大的问题 。

关键词 泵 振动监测 管线 支撑中图分类号 TH113.1 文献标识码 B1,概述新疆油田公司某作业区转油站三台卧式离心泵,流量126m3/h,扬程 206m,功率 185kW,转 速 2750r/min,入 口压力0.5MPa,出口压力 2.2MPa,电机转速 2980dmin。设备 自安装之日起 ,长期处于振动较大的状态,泵、电机检修过多次,始终无法从根本上解决泵振动过大的问题。为了找出问题所在,对整个系统(管道 、泵和电机)进行振动测量,包括入口和进 口压力的测量。

利用 Enpac2500数据采集器,选择垂直 、水平 、轴向三个振动测量方向,分别在 3 泵电机机壳联轴器侧轴承 、泵壳叶电机与小齿轮连接使用弹性膜片联轴器 ,承受不对中能力较强,具有-定的减振、降噪能力。但分析发现,联轴器本身较长(1200mm),从而造成找正时找正杆挠度影响较大 ,有可能产生- 定的找正偏差,因此中心偏差可能是造成振动的-个因素。

(2)频谱分析分别测取 4个轴承的振动频谱,并对振动最严重的电机非负荷端水平轴振动频谱(图 1)进行分析。

8.66.54.32 20.00 250 500 750Hz图 1 轴承 1的水平振动频谱图从振动频谱 上可以看出,50Hz为电机转速 1倍频,振动峰值为 6.9mm/s,为振动主要成分 ;lOOHz为电机转速 2倍频,振动峰值为 3.4mm/s,为振动次要成分;150Hz以后振动峰值较小,对振动的影响不大。根据频谱原理分析,1倍频振动可能为旋转体不平衡造成,2倍频振动可能为中心对中不良造成,电机转子不平衡及中心对中不良是检修处理的重点。

3.振动处理及效果借高炉休风机会,对电机进行了针对性的检修~电机转子抽芯、清灰后,校正转子动平衡,平衡结果见表2。

电机转子复装就位后,根据相关资料消除挠度对找正的影响后,对电机与增速箱小齿轮对中进行了检查 、调整及处理(表 3)。

电机检修后联动试车,两端轴承处振动值大幅减小(图2),l圉 设备管理与维值2013№4表 2 校正前后数据(平衡转速 750fmin)测 点 相位/(。) 不平衡量,g非负荷侧 125 1O3 校正前 负荷侧207 l34非负荷侧 89 1.8 校正后负荷侧 276 1 0表 3 对中前后数据 nlln电机低 O.13 电机偏外 0.06 调整前下张口 0.04 外张口 O.05电机高 O.O2 电机偏外 0.01调整后下张口 0.02 外张口 0.022 82 1 4《)了f1 0H2图2 检修后电机非负荷端振动频谱图振速 2mm/s左右,减速箱风机振动正常。从频谱图2可看出,1倍频、2倍频振动峰值都下降至优良指标,说明该电机振动处理措施准确 、有效。 w13.04-30作者通联:济南钢铁公司检修工程公司能源动力部 济南市工业北路 21号 250101E-mail:jglqb###yahoo.eom.en [编辑 王 其]- . . 茎錾盎

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