浅谈Cr―Mo钢的焊接

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前不久我们接触了-台冷凝器，它是化工装置中制氢的关键设备之-。由于使用年限过长、运行中又缺少必要措施，在检修中发现了-条环缝、封头及其接管裂纹及腐蚀严重，不能在继续使用了，需要更换新的设备。但是用户还不想全部废掉，通过替换有问题的部件后继续备用，并且需要在用户现厨行返修。鉴于此，我们及时予以了修复。

2、设备简介该台冷凝器的主体材料为 l5CrMoR。设备的技术参数见表 1略，返修部分简图见图 1略3、返修方案3.1首先我们对现撤境、实际运行情况进行了分析，其次，我们在用户提供的资料基础上进-步做了检验取证。综合分析、研究后制定了返修方案。

3.2根据无损检测的情况，我们将发生裂纹及腐蚀的封头取下，按照原设计图样尺寸重新制造了-个封头及其接管。

3l3由于与件号4-5封头相邻的筒节也有不同程度的损伤 ，因此对其 内、外表面做100%MT检测和 uT测厚，以确保其实际厚度不低于要求厚度，确保其没有超标缺陷。

3.4按照专门的返修方案修复筒节的端部和内侧缺陷，如壁厚减蓖坡口缺 肉等，使之符合原图样和标准要求。

3.5进行理化试验，可用手提式分析仪检验筒节等零部件的金相组织有无变化。

3.6新 制 作 的封 头 的钢 板 材 料仍 为15CrMoR，其材料要求须符合 GB 6654.1996标准规定，使用状态为正火回火，钢板要求按照 JB 4730做 100%UT检测〖虑该产品的特殊性，还要求制作-环向模拟焊接试板，并且模拟焊后热处理，焊接试板要符合表 2中要求的试验项 目。

表 3 15CrMoR化学成分 (%)及力学性能表 2力学性能指标项 目 15CrMoR钢板抗拉强度 Rm(Mpa) 450 590常温屈服强度(MPa) >295高温屈服强度(500 >174℃)(Mpa) ≥l9伸长率 (%) ≥3lKV。(常温，横向)J (三 鞫 匀④冷弯试验 d3a头，分别柔向和纵向试样做力学性能试验，取样位置尽量取封头的直边段，各项试验结果应达到表 3的规定。如果各项指标均合格，则认为与封头相接的筒节性能合格。如果万～ 不合格，则需要进-步分析、鉴定。

C Mn l S l Si 1 Cr l P I Mo 化学成分0.12 0.18 0.4o 0.65 J

43特别是要根据现场的实际情况，专门设计制造了-套工装，以确保现场组焊的顺表 4 15CrMoR之间焊接的焊接工艺参数100%MT检测，检测结果合格。

层次 焊接方法 焊条直径mm 焊材牌号 I 焊接电流 (A) l 电压 (V) I 焊接速度(cm/min)l 手工焊 中4.O R307B l 150-180 l 22-26 I 10-20清根 碳弧气刨 清根后 IO0%MT检测3-n 自动焊 4 HllCrMo45A l 550-650 l 28-34 I 45-55预热及层间温度 ≥l5O℃ 焊后消应热处理 l 250300C/2h表 5焊条 R307B化学成分及力学性能C Mn S Si Cr P Mo 化学成分0.05 0.12 ≤ O.9 ≤0.035 ≤O.6 O.8-1.5 ≤ 0.035 0.4-O.65力学性能 抗拉强度：>1550 MPa 伸长率(%)：≥30碳刨的，打磨后也不太规则，焊前需要对其进行堆焊修复。焊接时要求控制层间温度并以小线能量进行直道焊多层多道焊方式进行。

5.5 15CrMoR 简体侧堆焊过渡层经过MT检测合格后，将简体与封头进行师组对。

试组对后发现，由于坡口不规则，使其间隙不均匀，错边量也较大，这对于要求采用小线能量直道焊的焊接的质量难以保证，须进- 步采取措施，即根据间隙和错边的大小，在筒节上作出明显标记，再次进行堆焊。堆焊后，再仔细修磨、MT检测后与封头组对，组对时应在外侧进行点焊和在 内侧进行焊接，焊后对内侧焊缝打磨与母材齐平，不要5.6由于 CrMo钢易产生裂纹，清根应采用砂轮打磨，采取多人轮流进行，适当时如果打磨量可以辅以碳弧气刨清理，但是必须注意留有足够的打磨量。打磨时仔细检查，目测并辅助以1O倍放大镜进行检测，无缺陷后再进行 100%MT检测，直至无缺陷为止。

5.7紧接着焊接外侧焊缝，中间不能间隔时间过长，焊后立即做 200℃～3o0℃消氢处理。24小时后，对焊缝部位进行了 100%射线检验，结果 100%-级片-次合格，然后再以100%UT复测，结果均合格。

5.9采用 电加热器对两条对接焊缝进行焊后热处理，通过温控装置绘制的热处理曲5.1O 热处理后又对相关焊缝进行 了1o0%MT、100%UT检测。水压试验后对壳体焊缝进行了 100%MT、100%UT检测。检测结果均合格。

5.11 整理返修资料与报检6、结论1 5CrMoR材料产品的焊接及其返修现场操作条件差，焊接难度大，但是只要根据具体情况，采取有效措施就能够保证返修质量，保证设备按期投入使用。