多绳摩擦提升系统井口相对位置的精确计算

Accurate calculation of wellhead relative positionin muhirope friction hoisting systemLI Jian-guang(Beijing Huayu Engineering Corporation Ltd.，Sino Coal International Engineering Group，Beijing 100120，China)Abstract：There are some errors in conforming wellhead relative position in muhirope friction hoistingsystem according to calculation formula provided by curent relative design notebook.Especially，thecalculation eror of up-sending rope angle and down--sending rope angle will afect the calculationprecision of friction wheel surounding nourish angle.Al above will afect the anti slippage calcula-tion of hoisting system.In addition，the other parameters of wellhead such as chord length and arclength are relative with some parameters like static tension during the calculation for hoisting system。

Aiming the problems above，the accurate form ula to calculation for wellhead relative position in multi-rope friction hoisting system is proposed.The calculation formulation for surrounding nourish angle isderived by according to the theory of plane analytic geometry and the calculation precision is im-proved。

Key words：surounding nourish angle；accurate calculation of chord length；form ula derivation ofsurounding nourish angle多绳摩擦提升系统按提升方式分为落地式和井塔式。对于落地式提升系统，井 口相对位置计算涉及 2根弦(摩擦轮和上、下天轮之间的弦长 ，3个角(摩擦轮围抱角、上出绳角、下出绳角)，3段弧(摩擦轮围包虎上天轮 围包虎下天轮围包弧)；对于井塔式提升系统，要确定 1根弦(摩擦轮和导向轮之间的弦长)，1个角(摩擦轮围抱角)，2段弧(摩擦轮围包虎导向轮围包弧)。这几个参数对多绳摩擦提升选型计算有-定影响，所以其精确计算非常有必要。

1落地式提升系统1.1上天轮弦长、围包弧长及上绳仰角如图 1所示，O 、O：分别为摩擦轮、上天轮圆心，AB为弦长，连接O O2，O A，O B，过 O 作 O：C收稿日期：2012-12-O1作者简介：李建光(1981-)，男，河北临漳人，工程师，硕士，从事矿山机械设计。

河 北 工 程 大 学 学 报 (自 然 科 学 版) 2013年上0 A并交 O A于点 c，则 四边 形 CABO 为矩形。

过 O。作垂直辅助线，过 O 作水平辅助线，两直线相交于点 D，O D交 AB于点 R，O D交 AB于点 E，显然 O：EB为上绳仰角。DO 的延长线交上天轮于点 s，s为钢丝绳切点，显然sB为上天轮围包唬已知 O1A，O2B，O1D，O2D。

AB/CO2， O2EB/DO2C/O1O2D-O1 O2C， BO2E 90。 - /DO2C 90。 -O1O2D O1O2C， SO2B 180。- BO2E 90。/OlO2D- /O1O2C。

- 0 B×SO BsB- 其 中：O1 O 。 arcIg ，O1 O：C .O1 C。。 n-01-02。

1.2下天轮弦长、围包弧长及下绳仰角及如图 1所示，0 为下天轮圆心，GF为弦长，连接 0 0 交GF于点 H，连接 0 F，0 G，过 03作 0，IJ-0 F并交 0。F的延长线于点 I，则四边形 0，IFG为矩形，GFO I，O GIF。

如图1所示，过 O 作水平辅助线，过 O，作垂直辅助线，两直线相交于点 L，O.L交 GF于点 K，交 O I于点 J，显然 GKL为下绳仰角。

落地式提升系统图1落地式提升系统Fig.1 Gonsol model hoisting system如图 1所示，过 0 作水平辅助线 0。T交下天轮于点 T，T为钢丝绳切点，显然GT为上天轮围包唬已知 0lL，03L，01F，03G，0lI0lFIF0F03G。

KO1F O3OlI- O3O1L，所 以 GKL/O1KF90。-/O3O1I O3OlL。

由 O3JL/O JI，在 Rt AO1IJ中，LJOl190。- OlJI90。-/O3JL。在 Rt AO3LJ中，LO3J90。- O3JL； LO3JLJO1I 0301I- 0 0 L。

由LTO3L90。， GO3I90。，所以 LTO3G 360。- TO3L - LO3J - GO3I 180。-L O301I O301L；G-T 03G xTO3G。

1.3摩擦轮围抱角及围包弧长如图1所示，钝角ZAO F为摩擦轮围抱角，AF为围包唬在 RtADER中，/DRE DER90。；在 RtAAO1R中， AROl/AO1R90。。

/GKL O KF，在 Rt△OlFK中，/OlKFK01F GKL KO1F 90。。

/ DO1 L90。， AO1F ：360。- AOl R -DO1L- KO1F180。- O2EB GK3；AFAO1F×O1A- -。

2井塔式提升系统如图2所示，O，、O 分别为摩擦轮、导向轮圆心，MQ为弦长。连接 O M、O，Q、o o3，o o，交MQ于点P。过O 作o N上O Q，交o，Q的延长线于点 N。过 o 作水平辅助线，左侧交摩擦轮于点S，S为钢丝绳切点，显然钝角 sO：M为摩擦轮围抱角，为摩擦轮围包唬过 0，作垂直辅助线，与过 0 的右侧水平辅助线相交于点 u。过 0，作水平辅助线，交导向轮于点 T，T为钢丝绳切点，显然TO Q为导向轮围抱角，TQ为导向轮围包唬已知：0，M，0，U，0 T，0 U。(下转第 102页)102 河 北 工 程 大 学 学 报 (自 然 科 学 版) 2013正3.3低蛋白质饲粮的蛋白能量比问题本试验的饲粮蛋白质设计为三个水平，但代谢能设计标准是相同的。没有对低蛋白质饲粮和高蛋白质饲粮饲喂育肥猪其增重的脂肪和瘦肉比例进行研究 ，在降低饲粮蛋白质水平的同时，饲粮代谢能应该设计到多高的水平，其脂肪和瘦肉的比例才能更好的符合三元猪的品种要求，才能最大限度的提高生长育肥猪的生长性能，也就是说，怎样确定低蛋白饲粮的最佳蛋白能量比，是目前亟待解决的问题。有待今后继续进行试验研究。

4结论采用低蛋 白饲粮饲喂育肥猪，不会影响育肥猪的生产性能 ，反而可以降低饲粮成本，取得明显的经济效益，使用低 3%蛋白质饲粮比使用低 2%蛋白质饲粮的饲喂效益更加显著，可以在实际生产中加以推广利用。