轮胎压路机驱动桥差速器方案的力矩分析对比

学术IRG25-160A这款泵，其标称流量 3.7m3/h，汽蚀余量 2.3m。同时，为方便计算，设定两个假定条件：1、泵所在区域的海拔高度为0米，即大气压为标 准大气压 101.3KPa，10.33m水柱为例。2、热水保持恒温 98℃。

水箱的体积为 600nunX lO00mmX800mm(长×宽 ×高)，容积 0.48m 。水箱四脚支撑高度 200mm，水位-般会定在 80%的水箱高度，可以得出水箱水面的高度为 840mm。水箱出水口与泵的进出水口的中心高度 200mm，中间连接有-段长 500mm的 1寸镀锌管，在水箱出口上装了-个手动球阀，规格 DN25，整体进水长度为 570nn，属于简单管路系统。

收集了以上的信息，下面我们开始验证分析结果。通常情况下，泵的特性表上标明的汽蚀余量是按 2O℃清水的输送条件下测定出来的∩以根据提供的汽蚀余量，计算出泵的允许吸上高度： n” ” .-泵的额定流量为Q3.7m。/h，1寸镀锌管外径 33.7mm，壁厚3.2mm，内径 d27.3mm，内截面积s：竿 s x10 m2，进-步计算出水的流速： zOm/s，而 98C时水的运动粘度uO.32XlO m2/s。

故通过流速可以计算出雷诺数：雷诺数 76～10>200，因此可 以判断出管路里水流状态为紊流 。因此可以计算出沿程管路的水头损失：hf 。；云式中 为水 力摩 阻系数，根据 舍维列夫进 行 的钢 管及铸 铁管 的实验，提 出来计算 过渡 区及 阻力平方 区的 阻力，新钢管 [1. 厂 。代入各项参数，计算得 hfO.16m，泵 的允许吸上真 空高度i033 。 ·云 现在输送的是约98℃的热水，98℃下水的饱和蒸汽压为 94.3KPa，9.6m水柱即 Hv9.6m。0海拔对应HalO.33m。

于 是 [Hs]HsHa-10.33-(Hv-0.24)-2.2lm，Hg[Hs0.5(安全量)-2.71m按照这个计算结果，热水罐的液面高度需要高出泵进口2.71m。如果吸入管路更长，或者弯头更多，则其高度还需要提升。针对这个计算结果，我们在现厨行了纠正，将- 楼零平面上的热水罐移置到二楼，二楼标高 3.5m，泵仍在原位，取水口在罐子下方，相当于吸入管路长度增加了3.5m，液位高度也增加了3.5m，并增加-个弯头。

按照重新布置计算新的hn1.27m，泵的允许吸上真空高度 6.04m，ⅡS]-3.3 。而实际的液面高度为4 ，高于计算的最低液面高度，因此理论上是可行的。经公司技术会上讨论后，制定了整改方案，将热水罐移置到二楼，重新连接水管。完工后我们开始了热水系统的测试。

先开启热水循环泵，热水开始升温。最后的结果证实了我们的推测。水温升到 98℃时热水循环泵仍能保持平稳状态运行，振动和噪音明显减小，出口压力较平稳，成功的解决了困扰公司的-个生产难题。

结论：热水循环系统，在热水罐和热水循环泵的安装上，要考虑水在高温状态下其饱和蒸汽压的降低，此外还会出现闪蒸问题 (水在- 定压力下加热到-定温度，然后注入下级压力较低的容器中，突然扩容使部分水汽化为蒸汽的过程称为闪蒸)，闪蒸会加剧泵的汽蚀。当出现汽蚀时，可以从以下途径着手：1.减少吸入管路的长度，尽量减少弯头和阀门的数量，以减小水的沿程水头损失。2.吸入管径要求不小于泵的吸入口通径。也可以适当增大-级管径，可降低吸入端水的流速和吸入的水头损失。＆提高热水液面高度，以提高吸 端压力。4.离心泵更换为自吸能力更强的型号，或者自吸泵。总体来说，第3条方案是个投资节省同时易于实施的方案，因此我们采用了第三条。

这四条可以因地制宜采用其中的-种或者同时几种，直至改善泵的运行状态，消除汽蚀现象。