干河泵站主泵电机轴加工工艺方案简介

本资料包含pdf文件1个，下载需要1积分

牛栏江--滇池补水工程是治理云南省滇池水污染以及远期兼顾昆明、曲靖城市供水跨领近流域的-项引水工程，由水源工程、取水(提水泵站)工程和输水工程组成。干河泵站作为其中的提水工程装机规模为4 X 23MW，设计扬程219.23m，目前为止是亚洲最大的地下水泵站。

2轴加工分析2.1轴半精加工轴总长为7410ram，轴最细的部位直径为 330ram，在非传动端需开2个长约为2950mm、宽72mm的引线鸽尾槽，典型的中间大两头细的细长轴结构，在没有开引线槽时，利用8m卧车-头卡-头顶中心架子扶着轴的方法能够顺利的完成轴的半精加工，半精加工完后交160镗床开引线槽，开完引线槽后，配打引线盖板，配打完引线盖板后盖板需与轴同车，当轴再次匕卧车时发现轴的摆渡非常大，试加工-刀后发现圆度很差，如图 1轴半精加工示意图。

图 1轴半精加工示意图经分折导致上面摆渡大的原因有以下几点：(1)轴本身是细长轴结构。(2)主要重量集中在中间热套磁轭部位。(3)轴上开完两个引线槽后强度被削弱。

为了解决轴扰度问题必须在轴上找到合适的中心架支点，应用西屋公司轴系l插界转速计算程序PROD127，该程序的可靠性和精确性已为多年的试验所验证。

它采用传递矩阵方法计算轴系弹性(或刚性 )支撑 临界转速、轴承固有阻尼临界转速、转子不平衡响应以及静挠度等。

程序用传递矩阵法计算，计算时将转子分成若干连续的轴段，需各段轴的弯曲惯性矩、质量、长度和外直径。在轴的两端施加支撑，计算精加工后光轴的挠度，此次计算将转子分成26个轴段，轴段数据见表 1。

由计算结果可知，光轴的最大挠度出现在第9段轴的位置，最大扰度为1.125mm，因此在此处做中心架支点最为理想，但此处有引线盖板，不能当架子口用，现场做了工艺支撑环，热套到指定支 位置，解决了架子口的问题同时也适当提高了轴的强度，盖板与轴同车后精车滑转子，精车完后取下工艺支撑环，按图纸要求热套磁轭和上滑转子，q200镗床加工磁轭面、T尾槽及法兰面孔粗钻，如图2所示轴半精加工后示意图。

图2轴半精加工后热套完示意图2.2轴精加工轴热套完磁轭后需精加工上、下滑转子、集电环配合处轴径外圆、推力头配合处的轴径外圆、卡环槽及法兰面外圆和法兰端面，加工前分析有以下几点难点：(1)热套完磁轭后转子总吨位接近于40吨，重量主要集中在中间部位，轴的自身挠度很大。(2)精加工的几处跳动要求≤0.02mm，卡环槽的端面相对基准的垂直度要求<0.02mm。(3)为保证形位公差和尺寸公差需卡非传动端 中330mm处，顶法兰端加工，由于热套完磁轭后轴的旋转直径变大，8m卧车已经无法满足，需上 10m卧车加工，10m卧车卡盘爪卡 中330mm轴-，～f，，从几次试车发现卡爪处有异响，卡爪在轴径圆周上发生位移轴径被破蚜：严重。

根据以上问题做了以下工艺措施：(1)增加工艺支撑环，在支撑环处架中心架以增加轴的支撑点，根据PROD127分析的结果，在靠上滑转子部位增加工艺支撑盘，工艺支撑盘与轴采取热套紧量配合的方式。

(2)卡爪发生位移分析是卡紧力提供的摩擦力不够大，根据下面公式分析：P、N、∞都为常量，要减楔紧力可以增加R或者增加卡爪与轴径的接触面积，卡爪处异响是卡紧力过大所致，兼顾这两点决定在轴径qb330mm处热套-直径与磁轭相当，厚度大于卡爪厚度的圆盘，热套后可视圆盘与轴为-体，这样既增大了R又增加了接触面积，解决了卡紧力的问题，如图3轴精加工示意图。

PN×F×∞ ×RP：功率N：卡爪数量F：单个卡爪提供的静摩擦力∞：机床旋转角速度R：卡爪处轴径半径根据上面的工艺措施按图3轴精加工示意图图加工后轴的形位公差、各处尺寸都符合图纸要求。

图3轴精加工示意图3结论利用现代计算机软件可以准确的评估出轴系特陛，大大缩短了工艺方案的评定时间，为后续加工提供了可靠的理论依据。