圆锥滚子轴承外圈、内组件互换公差带推算

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E--外滚道直径△ 外滚道直径偏差对装配高的理论影响量AE ，AE2--外滚道上、下偏差△ --外滚道直径偏差实测值ATI，△ --成品装配高上、下偏差△ ，△ --外滚道直径对装配高上、下偏差的理论影响量△7"4，AT --内组件对装配高上、下偏差的理论影响量△ --装配高偏差实测值△ --外滚道直径对装配高的实际影响量△ --内组件对装配高的实际影响量- - 外滚道圆锥半角在实际使用中，圆锥滚子轴承可能发生外圈或内组件损坏的情况，为了提高轴承利用率，方便用户更换损坏轴承，圆锥滚子轴承在加工中要求互换。但在加工过程中，外滚道、内滚道、滚子直径和内圈挡边的公差不可能 100%加工在设计公差范围内，部分零件不可避免会出现尺寸超差 ，所以在最终配套后会产生互换和不互换两类轴承。

互换是指任意-个外圈与内组件配套后的公称宽度 和其他要求均符合产品图或技术条件规定的公差范围；而不互换只需保证外圈与内组件配套后的公称宽度 即可。在实际加工中，可以通过制作外圈、内组件标准件，压缩标准件检测公差带，尽量避免零件尺寸超差达到互换目的。

收稿日期：2012-08-16；修回日期：2013-04-261 公差带推算装配高测量简图如图l所示。

图1 圆锥滚子轴承装配高测量简图(1)外滚道偏差对装配高的理论影响量为AT ， (1)即对上、下偏差的理论影响量为AT3 ，A 。 (2)(2)为了补偿装配高，当外滚道直径为正偏差时，装配高测量值降低；为负偏差时，装配高测量值增加。因此，需对(2)式取相反数，即-△ 和- AT 。则内组件偏差对装配高的理论影响量分别为△r4△ -(-AT )△ △ ， (3)△r4A -(-△ )△ △ 。 (4)(3)当外滚道直径偏差区间为负或上、下偏差为正、负偏差时，外滚道磨削时-般按负偏差加工，可避免套圈发生过磨，便于不合格品修复；若外滚道直径上、下偏差都是正偏差，则外滚道实测值取正偏差。即外滚道偏差对装配高的实际影响量为△ 。 (5)张辉 ，等：圆锥滚子轴承外圈、内组件互换公差带推算 ·15·(4)内组件偏差对装配高的实际影响量为△ △ -(-△ )△ △ 。 (6)则互换圈的检测公差带确定如下：用做好 的标准外圈检测待测内组件，装配高的公差带为(AT -△ )～(△ -△r6)；用做好的标准内组件检测待测外圈，装配高的公差带为(-△ △ )～(-A △ )，取两个公差带的交集，即为互换圈的检测公差带 △ .1。实际做出的互换圈是将装配高 的下偏差压缩，以保证检测公差范围内的所有轴承均可互换。

2 应用举例现以32036轴承为例说明互换公差带的推算过程。32036轴承成品装配高 T a～0. 3 mm，外滚道直径 E 239O R 0.0 。5mm，外滚道圆锥半角ot15。45 ；实测外滚道直径偏差 △ -0.03mm，实测装配高偏差 △ 0.15 mil。

(1)由(2)式得外滚道偏差对装配高的理论影响量为△ 0.09 mm ，aT；： - 0.18 film。

(2)由(3)和(4)式得内组件偏差对装配高的理论影响量为△ 0.35 -0.18 0.17 mm，△7 -0.25 0.09 -0.16 mm。

(3)由(5)式得外滚道偏差对装配高的实际影响量为△ ： - 0.05 1TITI。

(4)由(6)式得内组件偏差对装配高的实际影响量为 △ 0.15-0.050.1 mm。

则用做好的标准外圈检测内组件时装配高公差带为 (～0.160.05)～(0.170.05)mm，且口- 0.11～0.22 mm；用做好的标准内组件检测外圈时装配高公差带为 (-0.090.1)-(0.180.1)mm，即 0.01～0.28 mm；然集得装配高检测公差带 △ Fl为0.01-0.22 mm。

3 结束语圆锥滚子轴承在实际应用中要求互换，可通过制作外圈和内组件检测标准件 ，压缩轴承宽度公差带来实现。不单独分析内滚道偏差、内圈大挡边高度偏差、滚动体直径偏差对装配高的影响，而是将内圈、保持架及滚子当做-个整体内组件，通过测量内组件与外圈配套后的轴承装配高偏差，间接分析了内组件对装配高的影响量。该方法方便成品车间选配组装，提高了生产效率，在实际生产中应用良好。

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