常减压蒸馏装置加热炉运行分析及改进措施

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中图分类号：TQ O51.3；TH 49 文献标志码 ：B doi：10.3969/j.issn.1000-7466.2013.s1.022Operating Analysis and Improving Measures of Furnace in Atmosphericand Vacuum Distillation UnitZHANG Ke-wei，JIANG Qiao(Jinling Branch Company，SINOPEC，Nanjing 210033，China)Abstract：An introduction is made for the problems existing in No.2 crude unit furnace of Jin-ling Branch Company of Sinopec，such as dew point corrosion，serious salt deposition and sootdeposition on the furnace tube，poor performance of the insulation lining，low furnace efficiencyetc.In September 20 1 2，by using waste heat recovery system，upgrading and replacing burners，spraying fire-resistant fiber lining，and optimizing the heat exchanging flow etc.The furnace effi-ciency was improved by 4 after revamping in 2012，which exceeded the expected effect。

Key words：furnace；corrosion；furnace efficiency；revamping中石化金陵分公司Ⅱ套常减压装置于 1976年投产，年处理量为 350万t。装置中的2台圆筒形辐射对流型立管立式加热炉(2 常压炉和 3 减压炉)已运行三十多年。因烟气中硫含量过高，两炉斜顶因腐蚀、过热而严重变形，减压炉辐射室耐热衬里多处开裂，炉体腐蚀变形，多处穿孔。随着装置处理量的不断加大，炉膛温度随之提高，原耐热衬里不能满足隔热和节能需求，加上多处漏风、余热回收效果不好以及散热损失较大等原因的存在，加热炉炉效偏低 。2012-09对两炉进行节能技术改造 和优化 ，文中对此进行简单介绍。

1 存在问题1.1 露点腐蚀改造前，2台加热炉采用瓦斯和减压渣油作为燃料。Ⅱ套常减压装置 中掺炼高含硫原油 ，其减压渣油硫的质量分数较高，约有 2.5 ，当炉管表面存在钒化合物和金属铁时 ，则有 SOzO- SOs。另外，在空气中以及原油中均存在或携带有-定数量的水分，在炉管外壁和炉墙温度偏低处便会有 SO。

溶于水生成硫酸酸雾，对炉管和炉墙产生硫酸露点腐蚀1]。

收稿 日期 ：2013-03-01作者简介：张可伟(1982-)，男 ，江苏南京人，工程师，学士，从事石油化工设备设计工作。

增刊 1 张可伟，等：常减压蒸馏装置加热炉运行分析及改进措施1.2 炉管积盐积灰严重燃料中有时用减压渣油，因此造成烟气中含盐灰尘较多，到了对流室往往凝结在对流炉管上，形成很厚的含硫积灰。停 工时，积灰厚度达到 20～30 mm 。

1.3 保温衬里施工质量差加热炉辐射室衬里为轻质耐火砖外贴陶纤毡。

由于陶纤毡与耐火砖或陶纤毡之间缝隙的存在，高温含硫烟气窜人后形成腐蚀造成加热炉外壁钢板烧损，几处穿孑L，同时辐射室、对流室、炉底都存在超温的现象。

在炉子看火门和防爆门等处 ，因施工难度较大，设有贴陶纤毡，也有-定热损失。炉子对流室弯头箱门内填碎陶纤进行对流室保温，施工质量无法保证，缝隙较大，保温效果不好，空气易进入对流室造成热损失 。

1.4 加热炉效率偏低由于积灰和空气预热器效果不好造成加热炉排烟温度过高 ]≌气预热器热管高温烟气段腐蚀较重，局部翅片已腐蚀成光管，翅片间黄色及灰黑色垢较多，见 图 1。

烟气的热量没有充分利用 ，同时炉子对流段弯头箱钢板不严，空气漏风的结果是造成加热炉效率较低。2 常压炉和 3 减压炉平均炉效率为 90.1和 89.7 ，炉效低于平均值 92.2 ，其中排烟损失10℃，加热炉炉效降低约 0.5 ，这是炉效率降低的- 个主要原因。

图 1 改造前空气预热器热管2 改造措施2.1 采用高效节能燃烧器2.1.1 方 法(1)取消进油喷嘴。

(2)采用 3O台高效节能燃烧器。燃烧器型号为JL/Q-2.5MW Q235B0Cr25NI20。高效节能燃烧器能够依据加热炉进、出口温度或炉膛温度的检测控制燃料气流量，并对燃烧的燃料/空气混合 比进行调节口]，降低了人为因素对燃烧的影响，大幅度提高了加热炉效率 。

2.1.2 效 果使用高效节能喷嘴前后燃料结果为：改造前用量 2 753 kg/h，改造后 2 265 kg/h，节约燃料用量为488 kg/h。按照 350 d/a、燃料费 0.3万元/t计 ，节约的资金约为 51.3万元/a。

2.2 烟气余热回收系统改造2.2.1 方 法(1)采用全新的热管式空气预热器。热负荷调节范围 7O ～ 100 ，排 烟温度调 节范 围在 100～150 ℃ 。

2.2.2 效 果改造后常压加热炉烟气冷却后温度为 86℃，空气预热后的温度达 155℃，减压加热炉烟气冷却后的温度为 86℃，空气预热后的温度为 190℃。

2012-11检测，加热炉效率比改造前提高 3 ～4 ，加热炉的燃料标油消耗减少 0.4 kg/t。

2.3 改造炉体衬里2.3.1 方 法(1)选用轻质耐热耐火纤维衬里的新型保温材料和保温结构形式，有效防止加热炉衬里的露点腐蚀[4]。

(2)常压炉辐射室顶部及斜顶顶板耐热衬里采取喷涂双层高铝硅酸铝耐火纤维[5]，厚度增加至250 mm 。

(3)减压炉辐射室耐热衬里中、上部采取喷涂双层高铝硅酸铝耐火纤维加气硬性浇注料背衬，辐射室下部采用陶瓷纤维板背衬加高铝砖，厚度加至220 mm 。

(4)辐射室顶及斜顶衬里采用喷涂 双层高铝硅酸铝耐火纤维 ，厚度加至 250 mm 。喷涂耐火纤维衬里迎火表面喷涂高辐射节能涂料，减少热量外传及提高辐射室的热强度。

2.3.2 效 果通过高辐射节能涂料的应用和提高衬里保温效果，降低了炉体外表面温度，减少散热损失，炉外表面温度明显降低了2029 oC，散热损失减少了 0.8个百分点，改造前后减压炉外表面温度及效果对比见表 1。

石 油 化 工 设 备 2013年 第 42卷表 I 改造前后炉外表面温度及 效果对 比E-3I I E-202N/2.4 优化换热流程2.4.I 方 法利用装 置现有低温位热源增加 了- 台减-线-瓦斯热交换器 ，将瓦斯入炉温度提高到 76～80℃，改造后减-线加热瓦斯换热流程见图 2。

2.4.2 效 果改造前，减-线经常在开空冷情况下出装置温度仍高于控制要求，因温度过高，减-回流量-直处于超量程状态下，减压塔顶控制余地校装置加热炉的燃料消耗占装置能耗的 9O 左右，瓦斯进炉温度为常温。

1)埘 黻 (1]圾]EtE冲- 40(1/1))黻 换至冷-l3 l 图 2 改造后减-线 加热 瓦斯 流程改造后，提高了瓦斯进炉温度，降低了加热炉瓦 闭不严，并且已出现局部变形，漏风量大，从这些部斯消耗，同时还可降低油品出装置温度，降低减-线 位漏入炉体内的空气都不参与燃烧，不但增加排烟回流量，将有利于减压塔顶真空度提高，减少减-线 中的氧含量，而且使得加热炉热效率降低。改造前泵电耗。 后烟气氧含量对比，过收气系数下降了 0.23个百2.5 提高炉体密封性能 分点。

2.5.1 方 法[6-8](1)对加热炉采用立体全封闭，以降低炉体的漏风量。

(2)改造密封调节挡板，改进炉体上的看火门、防爆 门，采用圆形 防爆 门。在防爆 门的泄爆面设有利于密封的凹凸沟槽 ，并在 凹槽里填充硅酸铝纤维编织带，用以保证防爆门的可靠密封。

(3)对流室弯头箱采用全密封结构，在对流室弯头箱内填满致密型陶瓷纤维，在对流室弯头箱与封门之间加石棉绳垫片，用螺栓将对流室弯头箱和弯头箱门压紧。

2.5.2 效 果改造前炉体的对流室弯头箱、防爆门、看火门封3 结语2012-10-25，1I套常减压装置开工，加热炉投入运行，通过改造余热回收系统、改造炉体衬里、燃烧器升级更换和应用高温辐射涂料及换热流程优化等技改措施，提高了加热炉热效率，达到了节能改造的目标 ，节能效果明显。

热管式预热器把空气加热到 158～170℃，烟气经预热器由 185～191℃降低到 82～87口C排出，2常压炉和 3 减压炉综合热效率都超过了 94.1 ，总体技术水平和主要技术经济指标达到国内同类装置先进水平 。

会第 42卷 增刊 12013年 8月石 油 化 工 设 备PETRCHEMICAL EQUIPMENTVo1.42 Supplement 1Aug.2013文章 编号 ：1000-7466(2013)增 刊 1-0081-03压力容器较长简体弯曲后的校直徐桂强 ，(1.上海-冷开利空调设备有限公司，上海 201901；马淑芬2.昆山三维换热器有限公司，江苏 苏州 215337)摘要：在压力容器较长筒体的制造过程中，由于多种原因会造成弯曲变形，有时超出标准值很多。

对-种利用加热达到校直 目的的方法进行 了介绍，使用后效果 良好。

关键词 ：压力容器；筒体；弯曲变形；焊后热处理；屈服变形；校直中图分类号 ：TQ 050.6；TE 965 文献标志码 ：B doi：10.3969/j.issn.1000-7466.2013.s1.023Alignment for Longer Cylinder of Pressure VesselXU Gui-qiang .M A Shu-fen。

(1.Shanghai Yileng Carrier Air Conditioning Equipment Co.Ltd.，Shanghai 201901，China；2.Kunshan Sanwei Heat Exchanger Co.Ltd.，Suzhou 215337，China)Abstract：Several causes result in bend angle of the longer pressure vessel which exceeds the re-quired tolerance.A method is introduced that bending location of the pressure vessel was heated