起重机跨度测量时测点位置的探讨

本资料包含pdf文件1个，下载需要1积分

Abstract：Through analysis of the efect of wheel deflection and bridge deformation on the crane span measurement，itS noted that span measurement during crane manufacture shal be performed on wheel horizontal diameter position，andunder the Conditions that the wheels is of no deflection or only horizontal deflection，measurement shall be controlled as pernegative tolerance instead of positive tolerance to the greatest extent。

Keywords：crane；wheel deflection；bridge deform ation；span；measuring point在起重机制造时，跨度的测量大都是在车轮端面用钢卷尺来测量，但人们对测点位置到底选择在车轮水平直径处，还是在车轮水平直径往下1/2处，或是在车轮最低点处的看法很不-致。为此，本文将通过分析，以求探讨起重机跨度测量时测点位置该如何选择。

l 测量方法在起重机制造过程中，跨度的测量-般都是以车轮的端面来进行。其测量方法如图 1所示：将平尺夹在比所测跨度尺寸大的钢卷尺上，钢卷尺上的刻度与平尺的侧边对齐，-人将夹紧的平尺紧靠在车轮的外侧面上，另-人把弹簧秤挂在钢卷尺的端环上，按规定的拉力值拉紧钢卷尺，并使所拉钢卷尺与跨度平行，然后将钢板尺放在车轮的内侧面，准确读出测量数值，再加上所用钢卷尺的修正值 ，即为实测跨度值。

1.钢卷尺 2.平尺 3.钢板尺 4.弹簧秤图 1 起重机跨度测量方法示意图这种测量方法，往往由于所选测点位置的不在程序中增加重量检测，当无着床信号松锁状态下，检测到吊具下重量大于 2 t(加上吊具重量为 13.1 t)，即为挂箱，起升向上及小车无动作。

3)更改旋锁及锁套结构形式旋锁锁头四角原为直角形式，改为倒角形式。

4 结束语通过改造，最大程度地减少因人为因素产生- 110 - 吊具锁在箱外导致的摔箱事故发生的概率 ，延长吊具、集装箱拖挂车等设备的使用寿命 ，降低维护成本。保证正常生产作业过程 中设备及人身安全。

作 者 ：武继东地 址 ：大连市中山区中山路 136号希望大厦 1208大连世联兴业房地产顾问有限公司苏丽芬转武继东邮 编 ：116001收稿 日期：2012-04-01《起重运输机械》 2013(3)同，其跨度控制的结果也不同。

2 测点位置的影响因素2.1 车轮偏斜的影响由于起重机的跨度是指起重机支承中心线之间的距离，即运行轨道中心线之间水平距离 (GB/T 6974.1-2008)。所以，在以车轮端面测量跨度时，应以与轨道中心线密切相关的要素为基准。

车轮与轨道密切相关的要素应为车轮踏面中心线与轨道 中心线的交点，也就是车轮踏面最低点。

因此 ，在分析车轮偏斜对跨度测量的影响时，应以车轮踏面最低点为基准。

1)车轮的垂直偏斜车轮的垂直偏斜即车轮踏面中心线与铅垂线形成-个夹角 O/，如图2所示。其偏斜值 a是测量长度 的下端点到铅垂线 的距离。则车轮安装时，垂直偏斜值为 L tant，且两侧车轮的垂直偏斜方向应为 /”状，即车轮上部应向外，当受载后车轮就会趋近垂直。

图2 车轮垂直偏斜示意图图3为车轮垂直偏斜在三维坐标平面上的投影图。由于车轮的端面上任意点相对于基准点的垂直偏斜率-样，设垂直偏斜的斜率为 ，由上所述可知，K tana，则车轮端面外圆上任意-点的垂直偏斜值为 ，即Ax1K1R(1-cos0)Rtanc(1-cos0) (1)式中： 为车轮的半径 (下同)。

2)车轮的水平偏斜车轮的水平偏斜即车轮的中心线与轨道中心线形成-个夹角 ，如图4所示。其偏斜值 b是测量长度 的内侧点到水平线的距离。则车轮安装时，水平偏斜值为L tanfl，且同-轴线上的2个车轮偏斜方向应相反。

《起重运输机械》 2013(3)基准点轨道由 心线z J l。、基准点图3 车轮垂直偏斜投影图。

n -中心线中心线图4 车轮水平偏斜示意图图5为车轮水平偏斜在三维坐标平面上的投影图 (虚线表示车轮内偏侧，下同)。由于车轮的端面上任意点相对于基准点的水平偏斜率-样，设水平偏斜的斜率为 K2，由上所述可知，K2targ3，则车轮端面外圆上任意-点的水平偏斜值为 2。

Ax2K2Rsin0：Rtanflsin0 (2)3)车轮的合成偏斜当车轮既有垂直偏斜、又有水平偏斜时，由于车轮的偏斜方向不同，合成偏斜对跨度的影响也就不同。合成偏斜是在垂直偏斜的基础上，叠加上-个水平偏斜。如图6所示，为车轮合成偏斜在三维坐标平面上的投影图。车轮端面外圆上任意-点的合成偏斜值为 。

△ -△ 1hx2K1R(1-cos0) ，2Rsin0R[/砰 sin( -6)K ] R[/tana2tanB2sin(0- )tana](3)- - 书线： J l，- 、 / f/ 图5 车轮水平偏斜投影图任意测点其中： arctg面tana从上述可以看出，以车轮端面测量跨度时，随着车轮偏斜及测点位置的变化，跨度的测量值也将发生变化。

基准点线基准点图6 车轮合成偏斜投影图任意测点2.2 桥架变形的影响在起重机制造时，跨度的测量大都在桥架运行机构组装完成以后，且小车、司机室、取物装置等部件尚未装在其上的情况下进行。此时，所测量的跨度值并不代表是起重机的真实跨度，起重机的真实跨度应为起重机安装时，所有部件都已安装在桥架上并将结构的应力释放后，保证起重机为整体运行状态时的跨度。因为在制造和安装的情况下，桥架主梁的上拱度不-样，而主梁拱度的变化 ，将会影响起重机跨度的变化。

在起重机制造时，起重机主梁跨 中的上拱度要求为 (0.9～1.4)S/1 000(S为跨度)；在起重机- 112 - 安装时，静载试验后主梁有上拱度要求不小于0.7S/1 000。这表明，起重机主梁的上拱度可能比制造时有所减小，其减小的量应在 (0.2～0.7)S/1 000范围内。为了便于分析，本文将这种变化等效为主梁中部集中载荷作用下的弯曲变形，为此，起重机的主梁和车轮部位可简化为图7所示方式。

D 3主梁拱度变化为 轰D K，2主梁端面转角为 ≈tan0 16 EI由上式可得，端面转角与拱度变化可表示为a 警由于起重机的车轮固定在主梁端部的端梁上，当主梁的拱度发生变化时，必将会引起车轮的转角变化，进而导致桥架跨度的变化。

桥架跨度的变化 (单侧)为ASRtgO(0.6-2.1)R/1 000由此可见，实际上拱度可能由于有-部分永久变形而减小，导致起重机跨度增大。在起重机制造过程中，在以车轮端面测量跨度时，为了抵消这种变化，可将测量点在只考虑车轮偏斜的基础上，单侧增加 (即向外平移)AS，使AxAS (4)图7 起重机车轮和主梁部位简化示意图3 测点位置的分析由于车轮的垂直偏斜 tanoz、水平偏斜 ta 和桥架上拱度的减少量都是在标准要求的范围内随机变化的，为此，在以车轮端面测量跨度时，理论测点位置也是变化的。但起重机制造过程中，在车轮装配时，上述有些变化并不是可知的。为此，为了减小测量的误差，取上述指标公差范围内的中位值作为分析依据，分析以车轮端面测量跨度时的实际测点位置。

根据 GB/T 10183-2005《桥式和门式起重机《起重运输机械》 2013(3)制造及轨道安装公差》标准的要求，车轮的垂直偏斜为：0≤tantx≤0.002 5；车轮的水平偏斜为：0≤ta ≤0.000 8。则取其中位值为：tahoe中0.001 25，tar 申 0.000 4。

根据上述分析可知，主梁拱度减小导致桥架跨度增 大的范围为：0.6R/1 000≤AS≤2.1R/1000。则取其中位值为：AS出0.001 35R。并由式(1)、式 (2)、式 (3)、式 (4)可知：1)当tana和 ta 均为 0肘 ，即车轮无偏斜，则 Ax0，而 AS≠0∩见，测点位置在车轮上任意-点都-样，只是控制的结果即跨度误差偏大。

2)当tanatan 中、而 ta 0时，则 0±95。∩见，测点位置接近于车轮水平直径处。

3)当tanct：0、而 tanflta 中时，则当090。时，Ax 0。000 4R

4)当 tanstancg中和 ta ：t邶 中时，有△ R[/tan0c ta sin(0-6)tanc中]：R[Jo.001 25 0000 4zsin(0- )0.0o1 25]其中：3arctg 72.3。

可见，测点位置趋近于车轮水平直径处，即外偏侧略靠下、内偏侧略靠上。

4 结束语综上所述，在起重机制造过程中，以车轮端面直接测量其跨度时，为了测量工作的方便，并旧能地减小测量误差，测点位置应优先选在车轮水平直径处。但对于只有水平偏斜而垂直偏斜为零或很小的情况下，测量时要注意车轮的水平偏斜方向，应尽量在车轮的外偏侧进行测量，并建议此种情况或车轮无偏斜时按负公差进行控制，尽量不要制造正公差。

作者地址 ：山西省太原市长治路 106号邮 编：030012收稿 日期 ：2012-08-13基于 AWB的 T形钢承轨偏轨箱形梁隔板构造改进刘丛懋 李绍山 陈 然 、1大连起重矿山机械有限公司 大连 116036 2道依茨-汽 (大连)柴油机有限公司 大连 116600摘 要：以150/40 t铸造桥式起重机为例，运用 AWB对主梁 T形钢与隔板连接处进行分析，提出改进方案，再次进行分析对比，可知改进方案切实可行。 。

关键词：起重机；偏轨箱型梁；T形钢；改进中图分类号：TH231.1 文献标识码：A 文章编号：1001-0785 (2013)03-0113-03Abstract：With the 150/40 t ladle overhead traveling crane as an example，analysis for the joint of girder T-steeland clapboard is performed by AWB，and the improved scheme is put forward.Further analysis and comparison shows thatthe improved scheme is practical and feasible。

Keywords：crane；bias-rail box girder；T-steel；improvement冶金起重机及较大吨位起重机主梁通常采用偏轨箱形梁形式，T形钢过渡圆角较大且多为轧制，故抗疲劳性能较好，偏轨箱形梁往往采用 T《起重运输机械》 2013(3 J形钢作轨道承载构件。在实际使用中，T形钢的腹板在横隔板焊接处亦会有裂纹产生，破坏形式为平行于T形钢的翼缘板的-条水平裂缝，而此裂- I13 -