数控龙门镗铣床主传动系统扭转动力学分析

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Torsional Dynamic Analysis of Principal Transmission System for a CNC Boring andM illing M achine ToolXU Kunping，YAN Jiangyun，PENG Liangfeng，XIAO Ning(ShenJi Group Kunming Machine Tool Company Limited，Kunming Yunnan 650203，China)Abstract：By taking torsional vibration of the system into account，torsional vibration dynamic model of principal transmissionsystem for XK (H)2740，a CNC gantry boring and miling machine tool，was established by lumped parameter(Lagrance)method。

Matlab software was used to calculate the dynam ic response of principal drive system during excitation of time-vary mesh stifness ander 0r. Dynam ic character of the principal transmission system Was verified.Thus.dynamic optimization for the principal transmissionsystem of a machine tool Can be obtained through this theoretic basis。

Keywords：CNC gantry boring and miling machine tool； Principal transmission system；Torsional vibration and dynamicmodel；Dynamic response主传动系统是机床工作的重要组成部分。主轴箱的齿轮传动系统经常处于高速、重载的运行环境，其传动精度直接影响机床的加工精度。传动齿轮在切削过程中极易因重载、高速等原因产生较大的振动和噪声，从而导致主传动系统的某些部位受损，进而影响机床的切削精度” 。因此，开展XK(H)2740数控龙门镗铣床主传动系统的动态特性分析，对于减小主传动系统的振动与噪声，优化数控龙门镗铣床主传动系统的动态性能具有重要的指导意义。

XK(H)2740数控龙门镗铣床主传动系统齿轮传动装置主要采用宽斜圆柱齿轮，设计时-般将齿轮作为刚体处理，不考虑轮齿受载后的变形，因而齿轮在动态运转过程 中会 出现振动大、噪声大等 问题 。作者通过分析齿轮副接触线长度的变化，根据单位接触线的啮合刚度计算斜齿轮副的综合啮合刚度 ，求解 XK (H)2740数控龙门镗铣床主传动系统在刚度激励及误差激励作用下的动态响应 ，并对其动力学特性进行分析，对减少系统的振动和故障提供了依据，也为系统的动态性能优化奠定了基矗1 XK(H)274O主传动系统传动原理图1为XK(H)2740主传动系统的传动原理图，其中轴 I为输入轴，轴Ⅳ为输出轴即铣轴。该传动系统为三级两挡斜齿轮传动，电机通过联轴器将运动输入到齿轮轴I，齿轮轴 I通过滑移齿轮2进行换挡并将运动传递到齿轮3，齿轮3带动轴Ⅲ转动，通过轴Ⅲ上的齿轮5将运动传递到铣轴Ⅳ，进而将运动输出并进行切削。文中针对主传动系统高速挡进行扭转动力学研究。

ⅡⅢⅣl-输入轴齿轮2-滑移齿轮3、4、 传动级齿轮6输出齿轮图1 XK(H)2740主传动系统传动原理收稿 日期：2012-08-29作者简介：许昆平 (1969-)，男，硕士，高级工程师，研究方向为精密数控机床的研究开发。E-mail：xukunp###126.com。

-- 斗 - - 5 - 6 -第7期 许昆平 等：数控龙门镗铣床主传动系统扭转动力学分析 ·81·2 主传动系统扭转动力学模型影响系统动态特性的因素主要有刚度激励、误差激励、阻尼激励以及冲击力激励，然而啮合刚度和误差激励对传动系统的动态性能影响最大，所以在建立系统的动力学模型时必须考虑各级齿轮副的啮合刚度和误差对振动的影响。利用集中参数法建立XK(H)2740数控龙门镗铣床主传动系统的扭转振动动力学模型，如图2所示。

图中，各个传动轴的扭转刚度和阻尼分别为 、、 和c 、c2、c ，各个齿轮副的啮合刚度和阻尼分别为 k。、k：、k 和 C。、C：、C，，各个质量块的转动惯量分别为 ，l、，2、，3、厶、，5、，6和 ，7，各个质量块的半径分别为 R 、R 、尺，、 、 、R6和 ，输入扭矩和负载扭矩分别为 和 ，三个齿轮副的综 根据图2，合误差分别为e 、e：、e 。 程，即：图2 主传动系统扭转动力学模型利用 Lagrance法建立其扭转动力学方f110。C。(01-02) l(0，-0 )I，2 c1R2(R202-R303- 1)klR2(R202-R303-e。)-Cl(01-02)-K1(01-02)0I，3 -C1R3(R202-R3 3- 1)-klR3(R202-R303-e1)c2 3(R303-R4 4- 2) 2R3(R303-R4 -e2)0，4以-c2 (R303-R 0 - 2)-后2 4(R303-R404-e2)c2(0 -05) (04-05)0l，5 c3尺5(R505-R606- 3)Jl3 5(R505-R606-e3)-C2(04-05)- (04-05)0l，6 -c3 6(R505-R606- 3)-k3R6(R505-R606-e3)C3(06-07) (06-07)0I.I707-C3(06-0，) ( -07)-To二 ， 形式的动 程转化为 式中：A ： 。。(2叮T昭 )。 (2叮Tk8 )-线位移形式的方程。同时令 m Ii/r2b 可得： 2 1TkMXc 磊 ：P cos[2，trk(6 )]-1式中： 为质量矩阵；C为阻尼矩阵；K为刚度矩阵 ；P为载荷向量；X为位移向量。

3 主传动系统扭转动态响应分析3.1 刚度激励刚度激励是齿轮啮合过程中单双齿对啮合交替出现引起的动态激励。尽管斜齿轮在啮合啮合过程中齿轮的啮合刚度不会发生突变，然而在不同的啮合位置，轮齿的啮合刚度也是不同的。

文中结合单齿单位长度的啮合刚度的定义，根据齿轮接触线的长度变化，求解主变速传动系统中斜齿轮副的时变啮合刚度。齿轮副的啮合刚度可表示为：k(t)k。·L(r)式中：k。为单位接触线长度的啮合刚度 ；( )为齿轮副瞬 时总接触线长度 ， t/ ，为啮合周期。

该齿轮副瞬时接触线总长度为：P- 1(7-)to(r)， (r) -1(f)乏 Jr)经过整理得到(r)(1。

[A cos(2，trkT)B sin(2，irks-)]· l sin(2axk8p)sin(2-a'k6 )-二8 Ⅸ8 8 nsin[2k(占8 )]L b8 /cosfl ，b为齿宽， 为端面重合度 ，为螺旋角。

- 2：：1.4宝 1.2× 1垂 ：0 1 2 3 4时- 3.5目 3Z 2.52×0.5留 00 l 2 3 4 5 6 7 8 9 10时间/ms(b)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10时间/ms(c)图3 各级齿轮副啮合刚度7 5 5 4 5 3 5 2 5 (1毛×)，· 82· 机床与液压 第 41卷3.2 误差激励在进行振动分析时，齿轮的误差-般可以用实测的误差数值或误差曲线、傅里叶级数以及简谐函数来表示。实测的误差数值或误差曲线能比较真实地反映实际情况 ，然而在实际测试中难以实现，因此采用简谐函数来表示。在影响齿轮振动的各项误差因素中，齿距误差和齿形误差影响最大，故齿轮误差激励可表示为：) n( )式中：e0、e 分别为轮齿误差的常值和幅值； 为齿轮的啮合周期； 为相位角。

. ：- 1图4 各级齿轮副误差曲线3.3 主传动系统动态特性分析3.3.1 固有特性分析为了减小主传动系统的振动，避免产生共振，应使齿轮啮合激励的频率远离系统的固有频率。由于系统的固有特性与外力无关，因此在求解系统固有频率时可忽略外部载荷与阻尼的影响。主传动系统无阻尼自由振动的运动方程为：MY；KX：0其对应的特征方程为：(K-∞ ) 0式中： 为系统第 i阶固有频率； ；为对应的第 i阶振型向量，i1，2，，Tt。

对系统的无阻尼自由振动方程进行求解可以得到系统的固有频率，如表 1所示。

表 1 主传动系统前 l0阶固有频率 Hz阶数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10固有频率 285 394 465 521 528 698 748 758 814 898该主变速传动系统输入级转速为3 445 r/min，啮合频率为490 Hz；中间级转速为2 182 r/min，啮合频率为490 Hz；输出级转速为1 600 r/min，啮合频率为435 Hz。与表 1中系统前 10阶固有频率进行比较，各阶啮合频率均远离系统固有频率，系统不会产生共振。

3.3.2 动态响应分析根据建立的主传动系统扭转动力学模型，采用五阶变步长自适应 Runge-Kuta法求解系统方程，计算得出位移、速度和加速度的时域响应，通过快速傅里叶变换FFI1得到其频域响应。输入级齿轮副主动轮的时域和频域响应曲线如图5所示 ，输出级齿轮副从动齿轮的时域和频域响应曲线如图6所示。

由图5和图6可以看出：该主变速传动系统各齿轮振动位移-般为0～2×10～rad，最大振动速度为2 rad/s，输出级齿轮副的振动位移较大，振动速度随齿轮的啮合速度增大而增大，振动的频率以齿轮的固有频率为主。

2.5旨 21.510.50- O.53善22 1更 0 1. 2曩. 3萋6加 2 000应频率，Hz(e)加速度频域响应图5 输入级齿轮副主动轮的时域和频域响应曲线第 7期 许昆平 等：数控龙门镗铣床主传动系统扭转动力学分析 ·83·152e壹2责o-2.4O 0.04 0.08 0.12 0.16 0.2时间，s(a)位移时域响应0 0.04 0.08 0.12 0.16 0.2时 间，s(c)加速度时域响应0.4.350.3.250.2. 150.1.0500 0.04 0.08 0.12 0.16 0.2时间/s(b)速度时域响应- -- -. - - 0 柏O 800 l 200 1 600 2 0oo频率/Hz(d)速度频域响应～ - 图 6 输出级齿轮副从动轮的时域和频域响应曲线4 结论针对 XK(H)2740主变速传动系统，考虑扭转振动对系统动态性能的影响，采用集中参数法建立了XK(H)2740主变速传动系统的扭转动力学模型，并利用 Lagrance法建立了系统的动力学方程 ，得到以下结论 ：(1)计算 XK(H)2740数控龙门镗铣床主传动系统的固有频率，结果显示输入级和输出级齿轮副的啮合频率与系统固有频率相差较远，表明主传动系统不会产生共振现象，验证了结构设计的合理性；(2)综合考虑齿轮接触线的变化规律以及单齿单位长度的啮合刚度，根据接触线时变长度计算了齿轮副的时变啮合刚度，该方法简便可靠，提高了计算效率；(3)综合考虑刚度激励和误差激励对系统的影响，计算了XK(H)2740数控龙门镗铣床主传动系统的动态响应，分析判断该系统振动情况 良好 ；(4)文中动态响应分析为机床整机动力学研究及数值模拟奠定了基础，对减少系统的振动和故障提供了依据。