便携式双波段荧光眼底血管造影仪的光学设计

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荧光眼底血管造影是观察视网膜和脉络膜血管形态及功能变化 的-种影像技术方法。 自1961年 Alvis与 Novotny首次成功记录下眼底视网膜以及脉络膜的整个动态循环过程以来，荧光眼底血管造影术开始广泛应用眼科的临床中。荧光眼底血管造影包括荧光素眼底血管造影(Fun-dus Fluorescein Angiography，FFA)和吲哚菁绿血管造影 (1ndocyanine Green Angiography，ICGA/ICG)两种方法 。前者用于眼底视网膜疾病的诊断和鉴别诊断，而后者主要用于脉络膜及视网膜色素上皮疾病，黄斑下新生血管膜以及某些视网膜疾病的鉴别和诊断。由于眼底血管造影主要显示视网膜血管，吲哚菁绿血管造影主要是观察视网膜后层的脉络膜，所以在医学检查过程中，多将这两种造影联合使用，以便全面了解眼底状况，并可深入探讨其发产理 J。

荧光眼底血管造影仪的基本原理是利用造影剂，即可以发出荧光的物质，如荧光素钠或吲哚菁绿，通过注射的方式，使其通过血液循环到达眼底，利用照明系统对其照射，使得造影剂被激发并发出荧光，最后通过摄影系统对整个眼底的视网膜或者其后面的脉络膜部分进行拍摄和记录。当前国际上有许多家制造荧光眼底血管造影仪的企业，例如 Canon以及 Kwoa等公司。但是，由于这些造影仪都是大型的台式仪器，被应用在医院的详细诊治工作，而对于-般的小型诊所和个人家庭的病情跟踪，不能达到普及的应用。

此外，以往的荧光眼底血管造影仪都是针对相机本身的摄影相机系统进行各种像差的校正，却忽略了眼睛本身造成的像差影响。但是，眼睛作为整个光学系统的-个重要部分，其工作时带来像差会直接影响造影仪的成像效果 。 。

本文基于 Gulstrand-Le Grand眼模型设计了- 款便携式双波段眼底造影仪的光学结构〖虑人眼光学系统的像差并使用共轴式照明，实现了在主波段 525和 826 nm下的全视场 200万像素的高清晰成像，系统可实现吲哚菁绿血管造影和荧光眼底血管造影两种方式成像。为了避免角膜中心具有大曲率而引入的杂散光，照明系统采用环形光阑、中空反射镜和共轴式照明相结合的方法。为了达到系统的便携性和成像清晰性，在摄影系统中加入两个非球面结构♂果表明：本系统具有较大的调节能力，对 -10 m～～8 m 人眼普遍适用，系统可实现 30。的眼底拍摄，眼底分辨率 >108 lp/mm，畸变 <10%。

2 眼底造影仪组成及像质评价2.1 眼底荧光相机的结构本文所设计的荧光眼底血管造影仪具有荧光素眼底血管造影和吲哚菁绿血管造影两种造影方式。它的光学系统由滤光、照明、摄影和观察瞄准4个部分组成。图 1给出了所设计的荧光眼底血管造影仪的光学系统结构示意图，其中系统结构中的激发滤光片和屏障滤光片需要根据眼底血管造影方式的不同而进行更换调整。

。 H ollow Ap咖ert u Ima叩ging H alf， 赫 - .Il 删Excitation fi1ter： Condenser lensht s ce图1 荧光眼底血管造影仪的光学系统示意图Fig.1 Optical system diagram of fluorescence fundusangiography2.2 人眼模型结构及像质评价为了方便仪器操作同时考虑患者的舒适程度，设计时选取人眼瞳孔处于自然状态(瞳孔半径为2～3 1TIm)，即在不对人眼进行散瞳处理的情况下进行荧光眼底血管造影。利用光学设计软件ZEMAX模拟人眼瞳孔半径在 2和 3 mm时的像差影响情况：通过 ZEMAX软件构建出Gulstrand-Le Grand眼模型，并模拟人眼调焦，消除不必要的第2期 葛婧菁：便携式双波段荧光眼底血管造影仪的光学设计 225像差影 响，分析在造影仪 的工作波段 (500～580 nm和770～880 Dm，其中525和826 nm为工作的主波长)，瞳孔半径为2和 3 mm时的像点弥散斑 RMS的半径随波长和视城的变化情况。

具体曲线变化情况由图2给出。其中，图2(a)和(b)分别给出了工作波段在500～580 lqm，瞳孔半径为2和3 mm时的弥散斑 RMS半径随波长及视l0OO0莹 80 OO右 60 O0. - - - -二 ＆40 00虿20 00 00 7 50 I 5 00yfield in degreess n s N AS；i li e lRefe -d l如 ‰w(a)工作波段：500-580 nm，瞳孔半径：2 mm(a)Wavelength：500 580 lm，pupil radius：2 mm城的曲线变化情况。图2(C)和(d)分别给出了工作波段在 770-880 nm，瞳孔半径为 2和3 film时的弥散斑 RMS半径随波长及视城的变化曲线。图中的虚线由下至上分别表示工作波段的下限波长、主波长和上限波长，实线表示复色光。

200 00160 O0鼋1 20 OO80OO虿 40 O0v0 00 7 50 I5 O0yfield in degreesLs ens H AS lRc nmmld lcoG NGFOGuDRN OA10N I Z。Mf X2(b)工作波段：500-580 nm，瞳 L半径：3 mm(b)Wavelength：500～580 nm，pupil radius：3 mm50 00 200 00皇4O 0O 皇I60 0030 00 ： 詈 ÷： 专 嘎120 00＆20 0O 曼 800O丕lO oo 虿40 000 00 7 50 15 00 0 00 7 5O 1 5 00rfield in degrees yfield in degreessL ens H AS m l itljle l sL en sHAS i ti‰le IRefe- nl roid l AnN l Refe ～ ntmid 如 GOGuDRNA丁OAl(1N 1(c)工作波段：770～880nm，瞳孔半径 ：2mm(c)Wavelength：770～880 nm，pupil radius：2 mm(b)工作波段：770 880nm，瞳孔半径：3mm(b)Wavelength：770～880 nm，pupil radius：3 mm图2 不同瞳孔下的弥散斑 RMS半径值随波长和视场变化特性曲线Fig.2 Curves of the RMS radius values with the changes of wavelengths and the fields of view under different pupils从图中可以看出，随着波长和人眼瞳孔大小的增加，其弥散斑 RMS半径值都有-定程度的增加。4幅图中的主波长和复色光的 RMS半径值相差很小，尤其是图2(a)和图(b)中的曲线非常明显，说明了由于工作波段极窄并且光谱具有-定的特殊性，所以在本系统的设计中人眼的色差造成的影响并不明显。另外，随着瞳孔半径的增大，其弥散斑 RMS半径值在各个视场下均有-定程度的增加。这主要是球差带来的影响，所以眼睛光学系统的像差对视网膜成像影响不可以忽略，在设计光学系统时需要考虑人眼像差，以提高整体系统的成像质量。

中国光学 第6卷表 1 系统设计要求Tab.1 System design parameters参量 要求瞳孔直径像分辨率物分辨率系统总长视城探测器照明工作波长调焦范围其他4～6 mm120 lp/mm100 lp/mm<250 mm30。

1.3 cm(1/2英寸)的 CCD医用卤光灯作为照明灯源，氙光灯作为拍摄灯源摄影系统需要满足波段分别在500～580 nm和 770～880 nm下的清晰成像系统可供 -10 m～～8 m 的人眼使用LCD显示器动态实时进行监测3.2 滤光系统选择滤光系统应能对所选波长起作用并使 80%以上的荧光透过。对于荧光素眼底血管造影，选用了Nikon公司的B-2A组合滤光片，其中心波长分别 为 490和 577 nm，半波 宽分别 为 30和100 nm，相互交叉率仅为 0.1%。对于吲哚菁绿血管造影，选用了上海兆九公司的带通滤光片组合，其中心波长分别为760和 870 nm，半波宽分别为50和 80 nm。两组滤光片在所选波长范围内的光谱透过率都 >80%，且重叠区域 <1%。

3.3 照明系统设计照明系统采用共轴式照明方式，即照明系统和摄影系统同轴，这种设计可以较好地避免因照明而引起的角膜和晶状体的反射光和系统产生的杂散光。照明系统和摄影系统共用-组接目物镜，因此在设计的过程中，需要将接目物镜分别放置于两个系统中加以设计考虑。为了使环形光阑在人眼瞳孔处成-个外径 6 mm，内径为 4 mm的环形光斑。设计过程中，采用了光路可逆的设计理念，对光学系统进行反向设计，即把眼睛的入瞳作为物方，环形光阑作为像方，达到对系统的优化设计。由于照明系统需要在两个波段下，即荧光素钠和吲哚菁绿的吸收波段下，都能够正常运行，这就需要在设计时引人多重结构，综合考虑优化系统通过全局优化系统，得到了最终的照明系统设计光路。图3(a)给出了反向设计的照明系统结构图，图3(b)是加人人眼模型的最终照明系统结构图。

P(a)反向设计的照明系统结构图(a)Reverse design of lighting system structureConvex-concave(b)引入人眼模型的照明系统结构fb)Lighting system structure with human eye model图3 照明系统结构图Fig.3 Structure diagrams of lighting systems3.4 摄影系统摄影系统包括接 目物镜和成像物镜两个部分，并且接目物镜与照明系统公用-组物镜。由于摄影系统和观察瞄准系统是共轭的，摄影系统的后焦距不能很短。根据系统的需要，选取反远距为初始设计〖虑到摄影系统同样需要在两个波段，即荧光素钠和吲哚菁绿的激发波段下达到清晰成像，同时系统需要对 -10 m～～8 m 的人眼进行清晰成像，在具体优化时，同样引入多重结构设计，并加入了两片非球面结构来保证系统的轻便简单和清晰成像。在设计时需要同时进行两种方式眼底血管造影，并且需要满足不同屈光状态下的正视眼、近视眼和远视眼的清晰成像，最终得到了如图4所示的摄影系统结构，图中给出了正视眼在吲哚菁绿血管造影时的摄影系统结构图，最后-片镜是屏障滤光片。

第2期 葛婧菁：便携式双波段荧光眼底血管造影仪的光学设计 227图4 正视眼的摄影系统结构图Fig.4 Structure diagram of emmetropia photographysystem3.5 观察瞄准系统的设计观察瞄准系统由3片镜的接 目物镜组成，其具体结构图见图5，其中出瞳直径为13 mm，出瞳距离为 18 mm。照明系统将医用卤光灯作为照明灯源，利用观察瞄准系统对摄影系统进行调焦。

由于卤光灯的波长范围和造影剂的激发波长范围不同，需要进行补偿，从而使观察瞄准系统的接收面与摄影系统的成像面 CCD共轭。

J图5 观察瞄准系统的结构设计Fig.5 Structural design of targeting system4 设计结果摄影系统总长为 176.9 BITI，照明系统水平长度为62.23 mm，垂直高度为 149.5 mm，整个光学系统的尺寸可以满足220 mm×60 mm x250 mm。

利用软件模拟，镜头质量为 168 g，再加上 LCD显示屏 400 g，CCD接收器 100 g，光源 50 g及装配外壳 500 g等重量，整个荧光眼底血管造影仪的质量不会超过 1.5 kg，达到了便携式的要求。

4.1 照明系统分析本系统为了实现眼底照明的均匀性，照明系统在人眼入射光瞳处形成-个内径为4 mm，外径为6 mm的环形光斑，如图6(a)所示。图6(b)给出了眼底照明光斑，该光斑覆盖了眼底直径为10 mm范围的照明区域。光斑的相对照度曲线由图7给出，其 中(a)、(b)、(c)和 (d)分别是在Y、-Y、 、- 轴方向的相对照度曲线图∩以看出这几个方向的相对照度曲线几乎相同，可(a)环形像斑 (b)眼底照明光斑(a)Ring image spot (b)Retinal illumination spot图6 人眼入瞳处的环形像斑及眼底照明光斑Fig.6 Ring image spot at the entrance pupil of humaneye and retinal ilumination spotYfield/mm(a)y方向相对照度曲线(a)Conast iluminationcurve in Y-direction(C)xTy向相对照度曲线(c)Contrast iluminationCHIVe in .directionfield/mm(b)-y方向相对照度曲线(b)Contrast iluminationcurve in-y-direction(d)- 方向相对照度曲线(d)Contrast iluminationcurve in -X.direction图7 相对照度示意图Fig.7 Diagrams of contrast ilumination CHIVES228 中国光学 第6卷以在人瞳处形成了很好的环形光照，其相对照度均 >90%。

4.2 摄影系统分析为了保证荧光眼底血管造影的清晰成像，物l00兽茎00三主Field curvatureyST0 2O 0 00Distortion、0 2O - 10 00 0 00%(a)正视眼的MTF特性曲线及其场曲和畸变曲线(a)MTF，field curvature and distortioncurves ofthe emmetropia工l00三茎面的成像分辨率 >100 lp/mm，摄影系统的成像分辨率需要达到在 120 lp/mm上清晰成像。图8给出了荧光素眼底血管造影的摄影特性曲线，其中包含正视眼、近视眼和远视眼3种状态时的调制Field curvature DistortionYST Y0 00 -0 20 0 00 0 20 10 00 0 00 10 00mm %(b)近视人眼-1 0 m1的MTF特性曲线及其场曲和畸变曲线(b1 MT field curvature and distortioncurves ofthe myopicwith-l0 m1上l00三茎F 。ld cusrTvatureDi 0niOnY Y- 0 20 0 O0 0 20- 10 00 0 UO 10 UOmm %(c)远视人眼8 m 的MTF特性曲线及其场曲和畸变曲线(c)MT field curvature and distortioncurves ofthehyperopiawith8 m～图8 荧光素眼底血管造影的摄影系统特性曲线Fig.8 Characteristic curves of fluorescence fundus fluorescein angiography photography systemSpmiM frequency/(cycle mm )。-st on10 20 0 00 0 20 -10 00 0 00 10 00mm %(a)正视眼的MTF特性曲线及其场曲和畸变曲线(a)MTF，field curvature and distortioncurves ofthe emmetropia00詈j皇Spatial fequency/(cycle·mm )。-stor ti。n：0 20 0 00 0 2O 10 00 0 00 10 00m m (b)近视人眼-10 m -的MTF特性曲线及其场曲和畸变曲线(b1 MTF，field curvature and distortioncurves ofthe myopicwith-10 ml上 l00三茎图9 吲哚菁绿血管造影的摄影系统特性曲线Spatial frequency/(cycle·mm )Field curvature Dist0rti0nyST y。

O 2O 0 00 0 20 - 10 00 0 00 10 00mm %(c)远视人118 m 的MTF特性曲线及其场曲和畸变曲线(c)MTF，field curvature and distortioncurves ofthehyperopiawith8 m-Fig.9 Characteristic CHIVES of indocyanine green angiography photography system第2期 葛婧菁 ：便携式双波段荧光眼底血管造影仪的光学设计 229传递函数 (MTF)特性 曲线及其场 曲和畸变 曲线。图9给出了吲哚菁绿血管造影的摄影特性曲线，其中包含正视眼、近视眼和远视眼3种屈光状态的调制传递函数特性曲线及其场曲和畸变曲线。

从图中可以看出，荧光素眼底血管造影和吲哚菁绿血管造影在 0视场下的 MTF值很高，在空间频率 120 lp/mm时，MTF值都满足探测要求。

几种情形下的场曲都被控制在 -0.2～0.2，畸变都小于 10%。由于便携式的设计需要减少整个系统的复杂化，并保证在 30。视场下的成像清晰，以及在两个波段下在 -10 m～～8 m 间调焦时的清晰成像，所以本系统畸变控制在 10%以下。由此可见，这款便携式荧光眼底血管造影仪的成像质量是令人满意的。